Прямоточний повітряно-реактивний двигун

Див. також: повітряно-реактивний двигун

Вогневі випробування ППРД у лабораторії NASA

Прямоточний повітряно-реактивний двигун (ППРД, англомовний термін — Ramjet) — реактивний двигун, є найпростішим у класі повітряно-реактивних двигунів (ВРД) за устроєм. Відноситься до типу ПРД прямої реакції, в яких тяга утворюється виключно за рахунок реактивного струменя витікаючого з сопла. Необхідне для роботи двигуна підвищення тиску досягається за рахунок гальмування зустрічного потоку повітря. ППРД непрацездатний при низьких швидкостях польоту, а надто — при нульовій швидкості, для виходу його на робочу потужність необхідний той або інший прискорювач.

Минуле

Leduc 010 — перший апарат, який літав з ППРД (Музей у Ле Бурже). Перший політ — 19 листопада 1946

В 1913 році француз Рене Лорен отримав патент на прямоточний повітряно-реактивний двигун. ППРД приваблював конструкторів простотою свого устрою, але головне — своєю потенційної здатністю працювати на гіперзвукових швидкостях та у найвищих, найбільш розріджених шарах атмосфери, тобто в умовах, де ПРД інших типів непрацездатні або малоефективні. У 1930-і роки з цим типом двигунів здійснювалися експерименти у США (Уїльям Евери), у СРСР (Ф. А. Цандер, Б. С. Стєчкін, Ю. О. Побєдоносцев).

У 1937 році французький конструктор Рене Ледюк отримав замовлення від уряду Франції на розробку експериментального літаку з ППРД. Ця робота була перервана війною та відновилася після її закінчення. 19 листопада 1946 года відбувся перший в історії політ апарату з маршевим ППРД, Leduc 010. Далі упродовж 10 років було виготовлено та випробувано ще кілька експериментальних апаратів цієї серії, насамперед, пілотовані Leduc 021 и Leduc 022, а у 1957 році уряд Франції відмовився від продовження цих робіт — бурхливо розвинувшийся у той час напрямок ТРД уявлявся перспективнішим.

Маючи ряд недоліків для використання на пілотованих літаках (нульва тяга на місці, низька ефективність на малих швидкостях польоту), ППРД є бажаним типом ПРД для безпілотних одноразових снарядів та крилатих ракет, завдяки своїй простоті, та, відповідно, дешевизні та надійності. Починаючи з 50-х років XX століття ц США було створено ряд експериментальних літаків та серійних крилатих ракет різного призначення з цим типом двигуна.

У СРСР з 1954 до 1960 років у ОКБ-301 під керівництвом С. А. Лавочкіна, розроблялася крилата ракета «Буря», яка призначалася для доставки ядерних зарядів на межконтинентальні відстані, та використовувалася у якості маршевого двигуна ППРД, розроблений групою М. М. Бондарюка, та мав унікальні для свого часу характеристики: ефективна робота на швидкості вище 3М, та на висоті 17 км. У 1957 році проект вступив у стадію льотних випробувань, у ході яких виявився ряд проблем, зокрема, з точністю наведення, які необхідно було розв'язати, та на це потрібний був час, який важко було визначити. Між тим, в тому ж самому році на озброєння вже поступила МБР Р-7, яка мала теж саме призначення, розроблена під керівництвом С. П. Корольова. Це ставило під сумнів доцільність подальшої розробки «Бурі». Смерть генерального конструктора С. О. Лавочкина у 1960 році остаточно поховала проект. З числа сучасніших вітчизняних розробок можна згадати протикорабельні крилаті ракети з маршевими ППРД: П-800 Онікс, П-270 Москит.

Принцип дії

Робочий процес ППРД коротко можна описати наступним чином:

• повітря, яке поступає зі швидкістю польоту у вхідний пристій двигуна, гальмується (на практиці, до швидкостей 30 — 60 м/сек, що відповідає числу Маха 0,1 — 0,2), його кінетична енергія перетворюється у внутрішню енергію — його температура та тиск підвищуються.

Якщо припустити, що повітря — ідеальний газ, та процес стиснення є ізоентропійним, ступінь підвищення тиску (відношення статичного тиску у загальмованому потоці до атмосферного) виражається рівнянням:

$\frac {p} {p_o}=\bigg(1+\frac{k-1}{2}\cdot M_n^2 \bigg)^{\frac {k} {k-1}}$ (5)

де $\,p$ — тиск у повністю загальмованому потоці;

$\,p_o$ — атмосферний тиск;

$\,M_n$ — польотне число Маха (відношення швидкості польоту до швидкості звуку в оточуючому середовищі),

$\,k$ — показник адіабати, для повітря рівний 1,4.

На виході з вхідного пристрою, при вході у камеру згоряння робоче тіло має максимальне на всьому протязі проточної частини двигуна тиск.

• Стиснуте повітря у камері згоряння нагріваєтся за рахунок окислення подаваємого до неї палива, внутрішня енергія робочого тіла при цьому збільшується.
• Потім спочатку звужуючись у соплі досягає звукової швидкості, а потім розширюючись — надзвукової, робоче тіло прискорюється та витікає зі швидкістю більшою, ніж швидкість зустрічного потоку, що й створює реактивну тягу.

Схема пристрою ППРД на рідкому паливі.
1. Зустрічний потік повітря;
2. Центральне тіло.
3. Входний пристрій.
4. Паливна форсунка.
5. Камера згоряння.
6. Сопло.
7. Реактивний струмінь.

Схема пристрою твердопаливного ППРД

Залежність тяги ППРД від швидкості польоту визначається кількома факторами:

• Чим вище швидкість польоту, тим більше витрата повітря через тракт двигуна, що визначає, й кількість кисню, який поступає у камеру, що дозволяє, збільшивши витрату пального, підвищити теплову, а разом з нею й механічну потужність двигуна.
• Чим більше витрата повітря через тракт двигуна, тим вище утворювана ним тяга, у відповідності з формулою (1). Однак витрата повітря через тракт двигуна не може збільшуватись необмежено. Площина кожного перетину двигуна повинна бути достатньою для забезпечення необхідної витрати повітря.
• Із збільшенням швидкості польоту, у відповідності з формулою (6), збільшується ступінь підвищення тиску у камері згоряння, що тягне за собою збільшення термічного коефіцієнту корисної дії двигуна, який для ідеального ППРД виражається формулою:

$\eta_{t}=\frac{\frac{k-1}{2}\cdot M_n^2}{1+\frac{k-1}{2}\cdot M_n^2}$ (3)

Препарований ППРД «Тор» ракети «Бладхаунд». Добре видно вхідний пристрій та вхід у камеру згоряння.

• У відповідності з формулою (1), чим меньша різниця між швидкістю польоту ті швидкістю витоку реактивного струменю, тим меньша тяга двигуна (за інших рівних умов).

Взагалі, залежність тяги ППРД від швидкості польоту, може бути показана наступним чином: поки швидкість польоту значно нижча ніж швидкість витоку реактивного струменю, тяга зростає зі зростанням швидкості польоту (внаслідок підвищення витрати повітря, тиску у камері згоряння та термічного ККД двигуна), та з приближенням швидкості польоту до швидкості витоку реактивного струменю, тяга ППРД падає, минаючи деякий максимум, який відповідає оптимальній швидкості польоту.

Тяга ППРД

Сила тяги ППРД визначається виразом

$P=\frac {dm_a}{dt}\cdot(v_e - v)+\frac {dm_f}{dt}\cdot v_e$

Де $\,P$ — сила тяги, $\,v$ — швидкість польоту, $\,v_e$ — швидкість реактивного струменя відносно двигуна, $\frac {dm_f}{dt}$ — секундна витрата маси пального за умови повного згоряння пального та повного використання кисню повітря.

Секундна витрата повітря:

$\frac {dm_a}{dt}= \rho \cdot \frac {dV}{dt}= \rho \cdot S \cdot \frac {dl}{dt}= \rho \cdot S \cdot v$

Де $\,\rho$ — щільність повітря(залежить від висоти), $\frac {dV}{dt}$ — об'єм повітря, який поступає у повітрозабірник ППРД за одиницю часу, $\,S$ — площина перетину на вході повітрозабірника, $\,v$ — швидкість польоту.

Можемо визначити секундну витрату маси робочого тіла:

$\frac {dm}{dt}=\frac {dm_a}{dt}+\frac {dm_f}{dt}=\frac {dm_a}{dt}+\frac {1}{L} \cdot \frac {dm_a}{dt}=\frac {dm_a}{dt} \cdot (1+\frac {1}{L})$

Де $\frac {dm_a}{dt}$ — секундна витрата маси повітря, $\frac {dm_f}{dt}$ — секундна витрата маси пального за умови повного згоряння пального та повного використання кисню повітря, $L$ — стехіометричний коефіціент суміші пального та повітря.

Конструкція

Конструктивно ППРД має дуже простий устрій. Двигун складається з камери згоряння, у яку з дифузору поступає повітря, а з паливних форсунок — пальне. Закінчуєтся камера згоряння входом у сопло, як правило, яке звужується-розширюється.

З розвитком технології сумішевого твердого палива, воно стало застосовуваться у ППРД. Паливна шашка з продольним центральним каналом розміщуєтся у камері згоряння. Робоче тіло, проходячи по каналу, поступово окислює паливо з його поверхні, та нагрівається само. Використання твердого палива ще більш спрощує конструкцію ППРД: непотрібною стає паливна система. Склад сумішевого палива для ППРД відрізняється від того, що використовується у РДТТ. Якщо для ракетного двигуна більшу частину палива складає окислювач, то для ППРД він додається лише у невеликій кількості для активізації процесу горіння. Основну частину наповнювача сумішевого палива ППРД складає дрібнодисперсний порошок алюминію, магнию або берилію, теплота окислення якихх значно перевищує теплоту згоряння вуглеводородних пальних. Прикладом твердопаливного ППРД може слугувати маршевий двигун протикорабельної крилатої ракети П-270 Москит.

В залежності від швидкості польоту ППРД діляться на дозвукові, надзвукові та гіперзвукові. Це розділення обумовлено конструктивними особливостями кожної з цих груп.

Дозвукові ППРД

Дозвукові ППРД призначені для польотів на швидкостях з числом Маха від 0,5 до 1. Гальмування та стискування повітря в цих двигунах відбувається у розширюючимося каналі вхідного устрою — диффузорі.

Ці двигуни характеризуються вкрай низькою ефективністю. Під час польоту на швидкості М=0,5 ступінь підвищення тиску в них (як виходить з формули 2) рівна 1,186, внаслідок чого іхній ідеальний термічний ККД (у відповідності з формулою (3)) складає усього 4,76%, а з врахуванням втрат у реальному двигуні ця величина стає майже рівною 0. Це означає, що на швидкостях польоту біля M<0,5 ППРД непрацездатний. Але й на граничній для дозвукового диапазону швидкості, при М=1 ступінь підвищення тиску становить 1,89, а ідеальний термічний ККД — 16,7%, що у 1,5 рази меньше ніж у реальних поршневих ДВС, та вдвоє меньше, ніж у газотурбинних двигунів. До того ж, й поршневі, й газотурбінні двигуни ефективні при роботі на місці.

За цими причинами дозвукові прямоточні двигуни виявилися неконкурентоздатними у порівнянні з авиадвигунами інших типів та у теперішній час серійно не випускаються.

Надзвукові ППРД

Надзвукові ППРД (НППРД) призначені для польотів у діапазоні 1 < M < 5.

Гальмування надзвукового газового потоку відбувається завжди розривно (стрибкоподібно) — з утворенням ударної хвилі, називаемої також стрибком ущільнення. Процес стиснення газу на фронті ударної хвилі не є ізоентропійним, внаслідок чого у ньому мають місце незворотні втрати механічної енергії, та ступінь підвищення тиску в ньому меньша, ніж у ідеальному — ізоентропійному процесі. Чим інтенсивніший стрибок ущільнення, тобто чим більша изменение швидкості потоку на його фронті, — тим більші втрати тиску, які можуть перевищувати 50%.

Процес гальмування надзвукового потоку у входному пристрої конічної течії, зовнішнього стиснення з трьома стрибками ущільнення. М — графік зміни числа Маха у потоці; p — графік зміни статичного тиску.

Непілотований розвідник Lockheed D-21B (США). ППРД з вісесиметричним вхідним пристроєм з центральним тілом.

Пласкі вхідні пристрої внутрішнього стиснення ППРД крилатої ракети повітря — земля ASMP (Франція)

«Яхонт» — експортний варіант ракети «Онікс», на авіасалоні МАКС

Втрати тиску вдається мінімізувати за рахунок організації стиснення не в одному, а в декількох (звичайно, не більш 4-х) послідовних стрибках ущільнення меньшої інтенсивності, після кожного з яких (окрім останнього), швидкість потоку знижується, лишаючись надзвуковою. Це можливо, якщо всі стрибки (окрім останнього) являються косими, фронт яких нахилений до вектору швидкості потоку. (Косой стрибок ущільнення утворюється, коли надзвуковий потік зустрічається з перешкодою, поверхня якого нахилена до вектору швидкості повітряного потоку.) У проміжках між стрибками параметри потоку залишаються незмінними. У останньому стрибку (завжди прямому — нормальному до вектору швидкості повітряного потоку) швидкість стає дозвуковою та подальше гальмування та стискування повітря відбувається безперервно у розширюючимуся каналі дифузора.

У випадку, якщо вхідний пристрій двигуна знаходиться у зоні незбуреного потоку, наприклад, у носовому закінченні літального апарату, або на консолі на достатньому віддаленні від фюзеляжк, воно робиться вісесиметричним і додається центральним тілом — довгим гострим «конусом», виступаючим з обечайки, призначення якого є у створенні на зустрічному потоці системи косих стрибків ущільнення, забезпечуючих гальмування та стискування повітря ще до появи його у каналі входного устрою — т. з. зовнішнє стискування. Такі вхідні пристрої звуться також пристроями конічної течії, тому що потік повітря в них має конічну форму. Конічне центральное тіло може бути додано механічним приводом, який дозволяє переміщуватися йому уздовж вісі двигуна, оптимізуючіі тим самим гальмування повітряного потоку на різних швидкостях польоту. Такі вхідні пристрої іменуються такими, що регулюються.

Під час встановлення двигуна на нижній (боковій) стінці фюзеляжу, або під крилом літального апарату, тобто у зоні аеродинамічного впливу його елементів, звичайно застосовуються пласкі вхідні пристрої двухвимірної течії, які мають прямокутний поперечний перетин, без центрального тіла. Система стрибків ущільнення в них забезпечується завдяки внутрішній формі каналу. Вони називаються також пристроями внутрішнього або змішаного стиснення, тому що зовнішнє стискування частково має місце та в цьому випадку — у стрибках ущільнення, утворених у носового закінчення та/або у передньої кромки крила літального апарату. Регульовані вхідні пристрої прямокутного перетину мають змінюючи своє положення клини всередині каналу.

У надзвуковому діапазоні швидкостей ППРД значно ефективніший, ніж у дозвуковому Наприклад, на швидкості М=3 для ідеального ППРД ступінь підвищення тиску за формулою (2) становить 36,7, що у порівнянні з показниками найбільш високонапорних компресорів турбореактивних двигунів, а термічний ККД теоретично (за формулою (3)) достягає 64,3%. У реальних ППРД ці показники нижчі, але навіть з врахуванням втрат, у діапазоні польотного числа Маха від 3 до 5 НППРД перевищують за ефективністю ПРД усіх інших типів.

Під час гальмування зустрічного потоку повітря він не тільки стискується, але и нагріваєтся, та його абсолютна температура під час повного гальмування (в ізоентропійному процесі) виражається формулою:

$T=T_o \cdot (1+\frac{k-1}{2}\cdot M_n^2)$

где $\,T_o$ — температура незбуреного потоку.

При М=5 и Т_o=273°K (що відповідає 0 °C) температура загальмованого робочого тіла досягає 1638°К, при М=6 — 2238°К, а з врахуванням тертя та стрибків ущільнення в реальном процесі — ще вище. При цьому подальше нагрівання робочого тіла за рахунок зпалення палива стає проблематичним через обмеження, які накладаються термічною стійкістю конструкційних матеріалів, з яких виготовлений двигун. Потому швидкість, яка відповідає М=5 вважається граничніою для НППРД.

Гіперзвуковий ППРД

Експериментальний гіперзвуковий літальний апарат X-43 (Малюнок художника)

Ілюстрація газодинамічних процесів у пласкому ГППРД з соплом SERN Стискування повітря відбувається двома стрибками ущільнення: зовнішнім, утвореним біля носового кінця апарату, та внутрішнім — у передньої кромки нижньої стінки двигуна. Обидва стрибки — косі та швидкість потоку залишається надзвуковою.

Гіперзвуковим ППРД (ГППРД, англомовний термін — Scramjet) зветься ППРД, працюючий на швидкостях польоту вище 5М, (верхня межа точно не встановлюється).

На початок XXI ст. цей тип двигуна є гіпотетичним: не існує жодного зразку, який пройшов льотні випробування, які підтвердили практичну доцільність його серійного виробництва.

Гальмування потоку повітря у вхідному пристрої ГППРД відбувається лише частково, так що на протязі усього останього тракту рух робочого тіла залишається надзвуковим. При цьому більша частина вихідної кінетичної енергії потоку зберігається, а температура після стиснення відносно низька, що дозволяє надати робочому тілу значну кількість тепла. Проточна частина ГППРД розширюється на всьому її протязі після входного пристрою. Пальне вводиться у надзвуковий потік зі стінок проточної частини двигуна. За рахунок зпалювання пального у надзвуковому потоці робоче тіло нагріваєтся, розширюється та прискорюється, так що швидкість його витоку перевищує швидкість польоту.

Двигун призначений для польотів у стратосфері. Можливість призначення літального апарату с ГППРД — найнижчий ступінь багаторазового носія космічних апаратів.

Організація горіння палива у надзвуковому потоці складає одну з головних проблем створення ГППРД.

Існує кілька програм розробок ГППРД у різних країнах, усі — у стадії теоретичних пошуків або передпроектних експериментів.

Ядерний ППРД

Ядерний ППРД «Плутон» (США)

У другій половині 50-х років ХХв, у епоху холодної війни у США та СРСР розроблялися проекти ППРД з ядерним реактором.

Джерелом енергії цих двигунів (на відміну від інших ПРД) є не хімічна реакція горіння палива, а тепло, яке виробяється ядерним реактором, розміщеним на місці камери згоряння. Повітря з входного пристрою у такому ППРД проходить через активную зону реактора, охолоджує його та нагрівається сам до температури біля 3000 К, а потім витікає з сопла зі швидкістю, близькою до швидкостей витоку для найбільш довершених рідинних ракетних двигунів. Призначення літального апарату з таким двигуном — міжконтинентальна крилата ракета — носій ядерного заряду. В обох країнах були створені компактні малоресурсні ядерні реактори, які вписувалися у габарити великої ракети. У США за програмами дослідження ядерного ППРД «Pluto» та «Tory» у 1964 були проведені стендові вогневі випробування ядерного прямоточного двигуна «Tory-IIC» (режим повної потужності 513 мегаватт упродовж п'яти хвилин з тягою 156 kN). льотні випробування не проводились, программа була закрита у липні 1964. Однією з причин можна назвати вдосконалення конструкції балістичних ракет з традиційними химічними ракетними двигунами, які достатньо забезпечили вирішення бойових задач без застосування схем з ядерними ППРД.

Галузь застосування

ППРД непрацездатний при низьких швидкостях польоту, тим більше — при нульовій швидкості. Для досягнення початкової швидкості, при якій він стає ефективним, апарат з цим двигуном потребує допоміжний привід, який може бути забеспечений, наприклад, твердопаливним ракетним прискорювачем, або літаком-носієм, з якого запускається апарат з ППРД.

Неефективність ППРД на малих швидкостях польоту робить його практично неприйнятним для використання на пілотованих літаках, але для непілотованих, бойових, крилатих ракет одноразового застосування, літаючих у діапазоні швидкостей 2 < M < 5, завдяки своєю простоті, дешевизні та надійності, він найбільш вартий уваги. Також ППРД використовуються у літаючих мішенях. Основним конкурентом ППРД в цій царині є ракетний двигун.

• Зразки крилатих ракет з маршевими ППРД.
• 

  ЗКР Bristol Bloodhound (Великобританія)

• 

  ЗКР Bomarc (США)

• 

  Корабельна ЗКР RIM-8 Talos (США)

• 

  Ракета повітря-повітря «Метеор» (Євросоюз)

• 

  Протикорабельна крилата ракета БраМос. (ІндІя-Росія)

• 

  Протикорабельна крилата ракета «Москит» (Росія)

• 

  Протикорабельна крилата ракета «Яхонт» (Росія).

• 

  Пускова установка 2П24 ЗРК «Круг», зпоряджена 2 ЗКР 3М8 (Россия)

Див. також

• Ракетний двигун
• Повітряно-реактивний двигун
• прискорювач (ракетобудування)

Література

• Работы по ППРД и крылатым ракетам дальнего действия с ПВРД в СССР (1947–1960)
• Теория и расчёт воздушно-реактивных двигателей. Учебник для вузов. Авторы: В. М. Акимов, В. И. Бакулев, Р. И. Курзинер, В. В. Поляков, В. А. Сосунов, С. М. Шляхтенко. Под редакцией С. М. Шляхтенко. 2-е издание, переработанное и дополненное. М.: Машиностроение, 1987
• Г. Н. Абрамович Прикладная газовая динамика. Издание 4-е. Издательство «НАУКА». Главная редакция физико-математической литературы. Москва. 1976